套简补偿器的型式进展
套简补偿器的型式进展是与密封材料、补偿器性能进展密切相关的。
1.1从结构上分类
(1)普通型:见(动力设施国家标准) R408( 图1) ,上世纪六十年代前就采用此结构。这是套筒补偿器的基本型式,以后很多型式都是改变密封材料后在这种型式上发展起来的。
(2)双向补偿:在普通型的外套管两个方向上均有伸缩芯管,补偿量为普通型的两倍,并且用于双向补偿,减少了采圈l 普通套筒补偿器用两个普通型的长度尺寸和成本(图2)。
(3)消除介质压力对固定支座轴向力的套管补偿器:为与普通补偿器相曲别,这类补偿器常在“套管”前冠以“平衡式”“压力平衡式”“无推力”
I型结构如图3所示,从图上可知管道的热伸长是通过甲管在套筒中移动实现补偿的,介质流动不是直接由甲管流入乙管,而是经过旁通管实现的。这样在一个补偿器中就有了一对甲乙封头,介质压力产生的水平推力F1、F2在补偿器内实现了平衡。这一结构还可以
看成是方形补偿器的形式,管道伸缩是采用套筒式的结构。Ⅱ型结构称为活塞自动平衡型补偿器,如图4所示。
在芯管外安装了一个环形活塞,并使活塞的总面积等于芯管的截面积,这是实现自动平衡的技术核心。此结构的受力圉2双向补偿器分析如下:假定在一段管道上
图1
田3压力平衡式I量结构田4压力平街式Ⅱ型结构1一主管道;2一套筒;1一,l =形活塞(与芯管戚一体);3一密封填辩;4一旁通臂2一拉杆(套筒与活塞外璧相连);3一连通孔
安装了Ⅱ型补偿器,F1、F2为介质压力产生的轴向推力,其方向相反,大小相等,这两个力分别作用在套筒的左右连接管道上,若不能平衡,就应分别由左右段管道上的固定支架承受。现在采用附加活塞体,活塞体内的介质通过连通孔3与管道相连,介质压力同样作用在环形活塞l 上,话塞的面积等于管道的截面积,则F’1=F1,F’。通过活塞拉杆与左面套筒相连接,F’ 2、F’ 1是一对作用力和反作用力,大小相等,方向相反。于是F’ 2=F1、F2=F’。。这样两对作用力大小相等、方向相反、作用在一条直线上,使介质压力产生的轴向力得到了平衡。
以上两种结构在管道试压时,再也不会出现自动拉开的问题,也不会使套筒相对安装位置发生移动,便利于施工,安装。Ⅲ型结构补偿功能是依靠芯管移动实现的,由于介质流动转向在芯管端出现盲板,因此管段中,介质产生的轴向力在两端得到平衡,Ⅲ型结构的基本型式有两种,可以根据管路布置选用,见图5。
(4)一次性套筒补偿器:用于直埋管道预热膨胀后在a、b两接触面处焊死,外套管和芯管不能再作相对移动,然后填埋,所以称一次性补偿器(图
1.2从密封材料上分类
对密封材料的基本要求是:有一定弹塑性、轴向压力能产生较大的径向压力;化学稳定性好;渗透' -fJ E/], ;自滑性好(摩擦系数小,并耐磨);耐温;还要更换方便、成本低廉。密封材料可分为成型填料和非成型填料,目前所用材料及性能如下。
(1)编织盘根制品:油浸石棉盘根、柔性石墨盘根及复合石墨成型密封圈等及其改性材料。所谓改性即增加了其他材料而提高了其性能、如石棉盘根外浸二硫化钼和聚四氟乙烯乳液,摩擦系数只有0.02。必须了解这些密封材料性能、正确选用,才能使密封达到良好效果,加膨胀石墨的密度对其性能影响较大,密度从0.79/cm 3增加到1.29/am 3,抗拉强度从2.2M Pa增加到6.2M Pa,并且回弹率增高,常用密度为1.1~1.69/era3回弹率35-50%.摩擦系数0.13-0.15。使用温度≤800℃。由于石墨电极电位高于金属,致使发生腐蚀(不锈钢同样发生腐蚀),应采用缓蚀性膨胀石墨。目前采用加锌粉方法
( 2) 聚四氟乙烯( F一4) 塑料制品:F一4长期使用温度为一195~250℃,F一4加入 M oSz、Si 02、青铜粉、石墨、玻璃粉等填充剂后,除保持原有性能外,在负荷下尺寸稳定性提高10倍,耐磨可提高400--800倍,钢对它的静、动磨擦系数为0.04,这种材料已成功地运用在套简补偿器上开启7000次无泄漏。
( 3) 橡胶制品:耐水、耐蒸汽、抗老化、气密性好的属硅橡胶和氟橡胶,常用温度为 200℃,最高使用温度为350℃,过去蒸汽机车上的汽缸活塞杆密封就用过这种材料,但成本较高。
( 4) 密封油:将密封油用高压油枪注入到套筒补偿器的填料函中。这种防止泄漏的方法是从常压堵漏方法中借鉴而来。但密封油不是堵漏胶,堵漏胶又称密封胶,它是用于管道设备在运行中( 带压) 在泄漏处注入胶体,这种胶固化并与设备泄漏处紧密结合,不能产生相对运动,达到静结合密封。而套筒补偿器所用密封油( 也是胶泥状) 注入后,增加密封材料对芯管的径向压力起到密封作用,芯管仍能伸缩。这种密封油每个企业配方不一样。第一个提出使用油密封的专利号为94212333.6《可调注油式补偿器》,采用油密封后可以在管道运行中维修止漏,使套筒补偿器密封进一个新阶段。
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